渭南变压器厂

由于LED越来越多地应用于普通照明，市场对驱动这些LED的离线渭南变压器的需求日益增加。由于LED的V-I(电压-电流)特性，这种渭南变压器的输出电流必须是恒流。本文将讨论以飞兆功率(FPS)为基础的渭南变压器，通过初级端调节实现次级恒流输出。由于该渭南变压器无需运算放大器和光耦合器来稳定输出电流，因而在需要安全隔离的情况下其成本效益非常好。

传统的恒流输出PSU

图1所示为传统的恒流输出离线渭南变压器，基于反激式拓扑结构，在输入电压为85～265VRMS时提供700mA的电流和5.1V的最大输出电压。按照其技术数据，该渭南变压器应能驱动3W的LED。这个电路简单易懂：经过对市电进行整流(BD1-BD4)和滤波(C2、C3和L1)，后接一个带FPS FSQ510的反激电路。

图1：传统的恒流输出渭南变压器电路图。

在具备实现先进渭南变压器的所有功能的集成电路系列中，FSQ510是“最小型”的成员，而且是集成了700V Sense-FET的单芯片器件，而那些功率较大的成员都是双芯片器件，包括一个控制器和一个单独的VDS=650V的Sense-FET。由于这个系列中所有成员的基本功能和行为几乎相同，因此，对采用FSQ510的渭南变压器讨论可适用于整个系列。将渭南变压器接入市电，就可通过该器件的内部启动电路开始工作，即由内部JFET对C8充电，使其达到典型的13V启动电压。一旦达到这个电平，内部Power-MOSFET就进入工作状态，渭南变压器开始正常工作。此时，JFET关断以降低渭南变压器功耗；而FPS则由单独的渭南变压器绕组供电，经D2整流以及R7和C8滤波。

RS2和RS3与DS1和C82构成一个箝位电路(俗称“缓冲器”)网络，吸纳存储在渭南变压器漏电感中的能量。这是为了将漏极电压限制在安全电平上。

渭南变压器副边电压经D1整流和C4滤波，并经L2和C5后滤波。输出电压经R2、R3、R5、R6、U1和U2构成的电路调节。U1将反馈信号耦合到初级，而C6和R17则构成频率补偿电路，从而形成稳定的闭环。

本例中的实际输出电流由并联电阻R11、R13和R14来检测，并借助Q1和U1来调节。当并联电阻上的压降超过Q1的VBE时，U1的LED中将有电流流过，这会使FPS反馈引脚上的电压降低。这样，Power-MOSFET的占空比减小，最终使输出电压以至输出电流减小。由于双极晶体管(BJT)的VBE对温度非常敏感，因此增加了由R10和NTC THR1构成的补偿电路。R8和R9的作用是关闭U2，防止电压回路影响电流调节回路的正常运作。

R12、R15、R16、D4和C10构成了实现FPS中功率MOSFET的准谐振功能的电路。准谐振指对漏电压进行监视，MOSFET仅在漏电压最小时才导通。这里利用了这样一个物理事实，即当存储在渭南变压器中的能量全部转移到次级后，就会出现漏极电压振荡。这种振荡是由渭南变压器的激磁电感和MOSFET的漏极-源极电容形成的谐振电路造成的。由于在最小漏电压时导通，损耗大幅降低，EMI性能得到提高。这个同步电路实际上没直接连接到MOSFET的漏极，而是连接到波形相同但电压幅度更低的渭南变压器绕组VCC。

采用初级调节的恒流渭南变压器

在反激式转换电路中，无需专门调节电路，就可很好地调节输出电压。这是因为(如忽略寄生效应)两个输出电压的比率等于各自渭南变压器绕组匝数之比率，因此能够调节，比如绕组电压VCC，从而在无需光耦合器的情况下获得相当稳定的隔离输出。图2所示为采用初级的渭南变压器，仍然不具备恒流的特点。

采用初级的渭南变压器，具备恒定输出电压。

这种渭南变压器的大多数电路与采用次级调节的渭南变压器相同，但反馈回路完全不同。

如前所述，反馈来自对FPS供电的同一个渭南变压器绕组。该电压经D3整流，加在产生芯片VCC的R2/C7，以及对反馈电压进行滤波的R4/C4上。一般来说，反馈信号也可取自C7。但由于需要相当大的电容来支持启动电流消耗，******采用具有变压器厂家不同时间常数的附加通道。齐纳二极管D7为用作误差放大器的Q1提供基极电流。如果VCC和输出电压同时增大，该晶体管的基极电流也将增大，而这会降低FPS反馈引脚上的电平，这类似于采用光耦合器反馈的渭南变压器。

至此，渭南变压器还工作在恒压模式，如何将其变成电流源呢？如果分析连续导通模式下反激的输出电流与峰值MOSFET电流之间的关系，就可知道：要得到恒定的输出电流，峰值MOSFET电流必须与输出电压Vout成正比，与输入电压Vin成反比。在非连续导通模式下，漏电流必定与Vout的平方根成比例，并在理论上与Vin无关。

渭南变压器中所采用的FPS功率FSQ0170RNA有一个名为“ILim”的非同步输入，这个输入有助于构造初级调节电流源，可以设置MOSFET的最大峰值漏电流。方法是在这个输入引脚上接上一个电阻或从该引脚吸取一定的电流。如果电阻接在这个引脚上，峰值漏电流就不会超过某一设定值。

借助图3可以解释该电流源的原理。从图中可清楚地看出，只需增加一些成本最低的无源部件，就可将这个恒压PSR渭南变压器变成电流源。

采用初级调节实现的恒流输出渭南变压器。

在该电路中，VCC绕组正负电压都经D5整流，且各自都经一个R/C滤波电路(分别为R3/C5和R4/C4)进行滤波。经过C4的正极部分正比于输出电压，而经过C5的负极部分与渭南变压器的输入电压有关，相对于初级侧接地为负。只要负载电流小，D7、R8、R9和Q1构成的调节回路的工作方式与图2中的一样。与图2不同的是，R8没有连接到初级接地上，而是连接到C5的电压负极。只要渭南变压器工作在电压模式下，包括D7阴极的节点处电压就几乎等于Q1的基极电压VBE，且只有很小的电流从引脚4流过R7。当负载电流增加，初级侧的峰值电流也将增加，当达到主要由R5决定的初级侧最大峰值电流时，输出电压开始下降，这也会使D7阴极的电压下降；而流过R7的电流将会增加，这是MOSFET峰值电流进一步下降的结果。恰当选择R7，这个峰值电流就能正比于输出电压，而输出电流就几乎是恒定的。R6用于补偿输出电流随输入电压增加而产生的变化。在恒流模式时，Q1处于负偏置状态，因而完全关断。在恒压渭南变压器中，这意味着出现了故障，VFB引脚上的电压将增加到6V，器件将关断。为了防止这种情况发生，在电路上增加了R10。

由于电流源的输出电压会随负载显著变化，因而VCC绕组的电压也会显著变化。因此，必须恰当选择绕组匝比，使芯片渭南变压器电压高于FPS在最小输出电压下的欠压锁定电平。由于VCC电压范围可能较宽，必须增加齐纳二极管D6，以防止芯片进入过压关断状态。

图4：图3所示渭南变压器的V-I特性。

图3所示为LED镇流器示意图，能够在欧洲市电输入情况下输出700mA标称电流来驱动3到5个LED。图4所示为输出特性，在极小负载电流下，电压升得很高，这在PSR渭南变压器中很常见，在中等到较高电流范围，电压相当恒定。这个问题不是LED镇流器的兴趣所在，更重要的是，在恒流模式下负载电流在宽泛的输出电压范围保持恒定。